- 刘国瑞;王紫鹏;魏晓旭;康先智;
16×6:IWRC属于23×7类钢丝绳的一种新结构,相比18×7+IWS钢丝绳具有更好的抗旋转性、抗冲击性和更高的破断拉力。采用圆股配丝原理对1 770 MPa级16×6:IWRC—28.00钢丝绳进行参数设计,通过精确计算和生产现场的严格控制,生产的成品钢丝绳实测直径为28.50 mm,钢丝绳实测捻距195.0 mm,内层绳实测捻距125.0mm,整绳破断拉力524 k N。拆股试验表明,合绳后钢丝性能满足GB 8918—2006的要求。
2015年03期 v.41;No.244 9-12页 [查看摘要][在线阅读][下载 105K] [下载次数：66 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：1 ] - 龚文彬;
采用整体拉拔法生产复合结构压实股钢丝绳过程中,钢丝绳捻制应力消除不彻底,残留在股表面的机油在捻制合绳后经常出现滴落,影响用户的正常使用和钢丝绳的使用寿命。将压实股钢丝绳股的捻距倍数调整为不大于股直径的8.5倍,钢丝绳的捻距倍数调整为不大于钢丝绳直径的6.5倍,捻制应力消除效果良好,达到客户要求;将钢丝绳表面脂替代机油作为拉拔过程的润滑油,生产的压实股钢丝绳扭转、抗拉强度达到国家相应标准的要求,股表面质量良好,模具的使用寿命正常。
2015年03期 v.41;No.244 13-14+22页 [查看摘要][在线阅读][下载 81K] [下载次数：98 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：1 ] - 王志永;翟巧玲;刘毅;
针对五河淮河大桥斜拉索用HDPE护套热镀锌预应力钢绞线的特殊要求,研制开发15.20 mm系列1 860MPa级斜拉索用HDPE护套热镀锌预应力钢绞线产品。给出产品的研究方案,对产品相关的技术标准进行分析,并对斜拉索用镀锌钢绞线的研制及生产过程进行介绍。结果表明,产品选料合理,工艺流程及参数选定准确,产品质量稳定可靠,研制结果完全达到了预期目标,具有良好的经济效益和社会效益。
2015年03期 v.41;No.244 15-19页 [查看摘要][在线阅读][下载 109K] [下载次数：139 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：1 ] - 罗弦;
标准型钢绞线的性能和表面质量对环氧树脂涂层钢绞线的性能和表面质量影响较大。环氧树脂涂层钢绞线直径要求不大于15.24 mm;力学性能要求:抗拉强度≥1 900 MPa,断后伸长率≥5%,松弛率≤5%;涂层要求每30m不能多于2个针眼。介绍标准型钢绞线生产工艺。改进钢丝拉拔过程中擦拭装置,以及内、外层钢丝直径的配比,改进后中心丝直径5.24 mm,外层丝直径5.02 mm,钢绞线直径15.22 mm,满足涂层前技术要求。
2015年03期 v.41;No.244 20-22页 [查看摘要][在线阅读][下载 92K] [下载次数：120 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：1 ] - 李国英;
介绍典型的钢丝绳主索结构,以及钢丝绳主索在小型桥梁上的实际应用情况。采取消除非弹性变形、解决弹性伸长、温度修正等方法达到控制钢丝绳主索制作长度误差的目的,以此提高钢丝绳主索质量。对施工时索体上测量标记的设置方法进行说明。提出索体表面加高密度聚乙烯塑料护套和索体表面镀锌-5%铝-混合稀土合金是主索提高防腐性能的主要发展方向。
2015年03期 v.41;No.244 23-26页 [查看摘要][在线阅读][下载 141K] [下载次数：67 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：2 ] - 沈志军;
钢丝绳设计过程中,几何结构的理论计算非常重要。针对《圆股钢丝绳结构手册》中与钢丝绳(股)相关的计算公式,应用代数和几何知识进行推定,确认公式的适合形式,并对手册中的公式进行修改,公式含有绳(股)捻角和几何参数的定量关系。在钢丝绳设计中,为了提高产品质量和开发新品种,有必要对钢丝绳结构进行分析研究。钢丝绳结构力学分析和钢丝绳疲劳寿命计算是钢丝绳理论的关键点。
2015年03期 v.41;No.244 27-28页 [查看摘要][在线阅读][下载 85K] [下载次数：92 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ]
- 张晨;
化学镀铜生产线电气控制系统主要由西门子S7-200型PLC、汇川MD320变频器、张力传感器、操作系统等组成。给出PLC控制流程图,并对PLC控制系统原理进行说明;通过变频器的接线以及参数设定,阐述变频器在系统中的控制作用;通过张力传感器调节实现生产线调速过程中的张力恒定,从而使其稳定运行。实际使用证明,设计的化学镀铜生产线全变频恒张力电气控制系统能够满足客户的生产要求。
2015年03期 v.41;No.244 40-43页 [查看摘要][在线阅读][下载 129K] [下载次数：80 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：1 ] - 张小生;
对绞线生产线捻股设备的结构进行介绍。分析采用摇架中心线对中安装法安装的设备产生振动的原因,给出生产线安装时新的改进措施,并对摇架支座中心线对中操作方法进行说明。改造后各支座中心线偏差由原来的2~3mm变为不大于0.5 mm,设备运行正常,绞线生产线摇架振动基本消除,减少了事故的发生,设备开机率提高4%。
2015年03期 v.41;No.244 44-45+49页 [查看摘要][在线阅读][下载 108K] [下载次数：44 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：2 ] - 宋胜然;
介绍机械式拉力试验机的组成、功能及存在的问题。原电控系统采用分立元件控制直流电机,测力系统为机械式指针测力表,由于使用时间长系统老化而故障频发,再加上一些元件采购困难,因此对其进行改造。将原直流电机换为交流电机,采用汇川MD320变频器驱动,实现拉力试验机的慢升、慢降、快升、快降;测力系统使用S型拉力传感器测量,采用数字测力仪进行显示。使用结果表明,改造后的控制系统测量精度高、系统运行稳定、维修简单方便。
2015年03期 v.41;No.244 46-49页 [查看摘要][在线阅读][下载 128K] [下载次数：81 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：1 ]
- 史珂;孙杰;张春雷;刘礼华;
以教练机操纵钢索为研究对象,采用目视、低倍检验和微观手段,分析钢索过度磨损的原因。根据磨损处的宏观形貌分为"鸟笼"形式、V形磨损面和平磨损面3类。"鸟笼"形式是由于钢索生产过程中的捻制缺陷造成的,"鸟笼"形式和V形磨损面的磨损痕迹以垂直钢索轴向为主,平磨损面的磨损痕迹存在多个方向。钢索磨损处的微观分析和试验结果表明,钢索的多轴高频振动引起的微动磨损是钢索过早失效的主要原因。
2015年03期 v.41;No.244 50-53页 [查看摘要][在线阅读][下载 283K] [下载次数：78 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：1 ] - 唐文忠;刘海波;张林涛;
ML30CrMnSi螺钉在装配时出现断裂。采用断口宏观形貌观察和扫描电镜观察、金相组织检查、硬度及氢含量测定等方法分析螺钉断裂的原因,并确定螺钉的断裂性质为脆性断裂。脆性断裂原因:螺钉头部的十字槽冷镦成形过程中操作不当,导致十字槽底部产生裂纹,在酸洗、镀锌等工艺过程中,由于氢沿裂纹渗入基体,在外力作用下故障件容易发生脆性断裂。螺栓材料中微裂纹、应力集中和其他缺陷的存在,是加速氢的聚集、扩散乃至断裂的必要条件,从而导致螺钉在装配过程中出现断裂。
2015年03期 v.41;No.244 54-58页 [查看摘要][在线阅读][下载 958K] [下载次数：189 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：2 ] - 胡小华;陈兴安;马林;许磊;马丽莎;
厚度0.5 mm飞机座舱照明用65Mn卡箍装配过程中出现裂纹,扳动后断裂。采用能谱分析、扫描电镜等对断口处进行分析,结果表明:卡箍断裂件化学成分符合标准;断口大多为沿晶断裂,晶界面上有发纹线,未发现二次裂纹,部分断裂为穿晶断裂,未发现断口边缘有加工损伤痕迹;能谱分析未在晶界上发现杂质元素;金相组织为回火索氏体;显微硬度符合标准要求。卡箍产生断裂的主要原因:由于壁厚太薄,拐角较锐利,镀锌时致使大量氢聚集并呈弥散分布,进而形成沿晶裂纹,在外力作用下,导致沿晶脆性断裂。
2015年03期 v.41;No.244 59-61页 [查看摘要][在线阅读][下载 164K] [下载次数：179 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：1 ]